低膨脹Thermo-Span高溫合金主要用做現(xiàn)代發(fā)動(dòng)機(jī)的薄壁靜子結(jié)構(gòu)部件，可減小發(fā)動(dòng)機(jī)的間隙，降低重量，提高燃油效力。發(fā)動(dòng)機(jī)在高溫（650℃）及燃?xì)飧g條件下的服役過程中受工業(yè)污染、海洋氣氛以及燃料燃燒時(shí)產(chǎn)生的硫酸鹽、鹵化物等的熱腐蝕，導(dǎo)致過早失效。改進(jìn)型Thermo-Span合金通過降Cr提Al，并添加微量的B，具有良好的綜合力學(xué)性能和較高水平的抗高溫氧化性能。Cr和Al都是提高合金抗高溫氧化和熱腐蝕性能的重要元素，但高Cr含量使合金的熱膨脹系數(shù)增大，而適當(dāng)提高Al含量對熱膨脹系數(shù)的影響較小。研究人員通過降Cr提Al并添加微量B，探討改進(jìn)型Thermo-Span合金650℃的腐蝕行為。

　　用真空感應(yīng)爐冶煉標(biāo)準(zhǔn)成分和改進(jìn)型Thermo-Span合金，澆注成10kg合金錠。標(biāo)準(zhǔn)合金的成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）：Ni24.5，Co29，Nb4.8，Ti0.85，Si0.45，Cr5.5，Al0.45，B0.004，F(xiàn)e余量。改進(jìn)型合金保持標(biāo)準(zhǔn)合金其他元素含量不變，Cr含量由5.5%降低到3.0%，Al含量由0.45增加到1.5%，并加入了0.5%B。

　　鑄錠經(jīng)1160℃×20h的均勻化處理后，采用相同的鍛造工藝，控制相同的鍛造條件，鍛成截面為16×16mm的方料，并對鍛棒進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)熱處理：1093℃×1h，空冷，720℃×8h，以55℃/h爐冷至620℃，620℃×8h，空冷。

　　將腐蝕試樣打磨平整光亮，丙酮清洗吹干。在實(shí)驗(yàn)過程中樣品表面涂約2～5 mg/cm2、質(zhì)量分?jǐn)?shù)為75%的Na2SO4+25%NaCl混合鹽，在650℃將剛玉坩堝燒成恒重，將涂鹽后的試樣置于坩堝中，稱量總質(zhì)量。在箱式電阻爐中進(jìn)行650℃腐蝕實(shí)驗(yàn)，每間隔10h取出，使用萬分之一精度天平稱量，試樣稱三次取平均值，繪制腐蝕增重曲線。用掃描電鏡觀察和分析試樣表面與剖面的形貌和成分。試驗(yàn)結(jié)果表明：

　?。?）Thermo-Span合金降Cr提Al后在650℃熱腐蝕增重小于標(biāo)準(zhǔn)合金的熱腐蝕增重，在腐蝕初期（＜10h）改進(jìn)型合金腐蝕增重緩慢，而標(biāo)準(zhǔn)合金增重較快；10h時(shí)改進(jìn)型合金比標(biāo)準(zhǔn)合金腐蝕增重低一個(gè)數(shù)量級(jí)。10h以后，改進(jìn)型合金的腐蝕增重開始增加，在70～100h時(shí)改進(jìn)型合金熱腐蝕增重率只有標(biāo)準(zhǔn)合金的一半。
　?。?）Thermo-Span合金在650℃腐蝕100h形成的腐蝕層，包括氧化外層、次外層和硫化物層三部分。外層富Fe、Co和O，形成Fe和Co的氧化物，還有少量的Cr的氧化物。標(biāo)準(zhǔn)合金形成較厚的內(nèi)硫?qū)?，外層疏松。而改進(jìn)型合金形成的硫化物靠近外層，數(shù)量明顯減少，外層致密。
　?。?）合金腐蝕后次表層形成密集的Al的氧化物層，Cr、Al的聯(lián)合作用抑制了合金硫化物層的形成，阻止了氧的向內(nèi)擴(kuò)散和合金元素向外擴(kuò)散，降低了合金的腐蝕速率，提高了合金的抗熱腐蝕性能。